梁模板（扣件式）计算书

续2016年7月3日，梁模板（扣件式）计算书

四、面板验算

按四等跨连续梁计算，简图如下：

W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×0.3＝6.607kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×0.3＝6.078kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.529kN/m

q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.65]×0.3＝5.002kN/m

1、抗弯验算

σ＝Mmax/W＝(0.107×6.078×0.2752+0.121×0.529×0.2752)×106/11250＝4.802N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×5.002×2754/(100×6000×84375)＝0.357mm≤[ν]＝l/250＝275/250＝1.1mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×6.078×0.275+1.223×0.529×0.275＝2.088kN

标准值(正常使用极限状态)

R’max＝1.143q2l＝1.143×5.002×0.275＝1.572kN

五、小梁验算

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝2.088/0.3＝6.962kN/m

小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.275＝0.067kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.45-0.3/2)/2×0.275+0.9×1.35×0.5×(0.65-0.12)×0.275＝0.331kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.275+0.9×1.35×0.5×(0.65-0.12)×0.275＝0.331kN

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝1.572/0.3＝5.241kN/m

小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.275＝0.055kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.45-0.3/2)/2×0.275+0.5×(0.65-0.12)×0.275＝0.201kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.275+0.5×(0.65-0.12)×0.275＝0.201kN

1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.498×106/64000＝7.776N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

小梁剪力图(kN)

Vmax＝1.405kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.405×1000/(2×60×80)＝0.439N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

小梁变形图(mm)

νmax＝1.23mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝1.405kN，R2＝1.405kN

正常使用极限状态

R1＝1.012kN，R2＝1.012kN

六、主梁验算

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁计算简图

由上节可知R＝max[R1，R2]＝1.405kN，R’＝max[R1’，R2′]＝1.012kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.621×106/5080＝122.239N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.672kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.672×1000/489＝10.929N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝1.332mm≤[ν]＝l/250＝1100/250＝4.4mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝6.373kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝6.373kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.496

1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.1×1.82/10＝0.089kN·m

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+0.9×1.4×2]×0.3＝6.083kN/m

2)小梁验算

F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(0.45-0.3/2)/2×0.275＝0.185kN

F2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.275＝0.185kN

q1＝6.412kN/m

q2＝0.067kN/m

同上四～六计算过程，可得：

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[5.339+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.1+0.45-0.3/2)/2×1.1，5.339+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.1+0.9-0.45-0.3/2)/2×1.1]+0.089/0.9＝9.439kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝9.439×103/(0.496×424)+0.089×106/4490＝64.686N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

计算书完成

来源：锋刃无限